Расход подтекающей к зонту тепловой струи определяется по формуле:
(3.12)
где Lk – расход подтекающей к зонту тепловой струи, м³/ч;
Qk – часовое количество тепла, выделяемого источником, кДж ⁄ ч;
z – расстояние от нагретой поверхности до воздухоприемного сечения зонта, м;
Fи – площадь источника, м ²;
Fз – площадь сечения зонта, м ².
м³/ч.
Так как z ‹ 2, 8 
то площадь сечения зонта должна быть принята равной 1,4∙Fи, что соответствует диаметру зонта 1400 мм [5, с. 134].
Расход отсасываемого воздуха от 2 печей ИЧТ 6:
Lз = Lк∙2, (3.13)
где Lз – расход отсасываемого воздуха от 2 печей ИЧТ 6, м³/ч.
Lз = 7 136∙2= 14 272 м³/ч.
б) теплопоступления от остывающего металла (продукции)
Qмат = [Gмат·C·(t1-t2)]/z, (3.14)
где Qмат – теплопоступления от остывающего металла (продукции), Вт;
G мат – количество остывающего металла, кг/ч;
С – теплоемкость материала, кДж/(кг·оС);
t1 = tнач – начальная температура материала, оС;
температура для теплого периода года:
t2 тп = 25 оС;
z – время, в течении, которого происходит остывание, ч.
Qмат. тп = [1 000·0,18· (1000-25)] / 3= 58 500 Вт = 58,5 кВт.
Общие теплопоступления:
Qобщ = Qпечи + Qмат, (3.15)
Qобщ = 40 000 + 58 500 = 98 500 Вт = 98,5 кВт.
Необходимый воздухообмен при теплопоступлениях:
L′ = Q/[Cρ(ty-tн)], (3. 16)
где L′– воздухообмен при теплопоступлениях, м3/ч;
Q – общие теплопоступления в помещении, кДж/ч;
C – теплоемкость воздуха, кДж/кгºС;
ρ – плотность воздуха, кг/м3;
ty и tн – температуры удаляемого и приточного воздуха, ºС.
L = 98,5·3 600/[1·1,2·(38-22,2)] = 18 702 м3/ч.
Количество воздуха проходящего через систему вентиляции или вентилятор, определяют по формуле:
, (3. 17)
где Lв – количество необходимого вентиляционного воздуха, м3/ч;
tв – температура воздуха в рабочей зоне помещения, °С;
t – температура воздуха, проходящего через вентилятор, °С.
м3/ч.
Приток и удаление воздуха в помещение литейного цеха осуществляется проточной камерой 2ПК 20 с оросительной секцией.
Пользуясь характеристиками вентиляторов, которые были заложены в существующем проекте, выбирается вентилятор В – Ц4-70 – 10 – вентилятор радиальный [7].
2 Мероприятия по защите рабочих при тепловом облучении
Воздушное душирование следует предусматривать на постоянных рабочих местах с интенсивностью облучения 350 Вт и более. Воздух,
выходящий из душирующего патрубка, должен омывать голову и туловище человека с равномерной скоростью и иметь одинаковую температуру [8].
Определяется отношение разности температур Рт по формуле:
Рт =
, (3.18)
где tр.з – температура в рабочей зоне, оС;
tр – нормируемая температура воздуха на рабочем месте , оС;
tо – температура воздуха на выходе из душирующего патрубка, оС;
tо = tохл +
tп (здесь tохл – температура воздуха на выходе из оросительной камеры после адиабатического охлаждения, оС, tохл =17 оС; tп – нагрев воздуха в вентиляторе и воздуховодах между оросительной камерой и душирующим патрубком – принимается не менее 1,5 оС),
tо = 17 + 1,5 = 18,5 оС.
Рт =
Принимается к установке душирующий патрубок ППД и по таблице XIV.8 [6] определяются коэффициенты n = 4,5 и m = 6,3.
Рисунок 3.6 – Душирующий патрубок с верхним подводом воздуха, расположение воздушной завесы.
Площадь выходного сечения патрубка определяется по формуле:
Fо =
(3.19)
где х – расстояние от душирующего патрубка до рабочего места, м;
х = 2м.
Fо =
м 2.
Устанавливается ближайший патрубок ППД – 10 с Fо = 0,41 м 2.
Определяется скорость движения воздуха на выходе из патрубка по формуле:
vо =
(3.20)
где vр – скорость движения воздуха, м/с;
vР = 1,5 м/с (скорость движения воздуха при тепловом облучении 600 – 1200 Вт/м2).
vо =
м/с.
Объемный расход воздуха, выходящего из душирующего патрубка определяется по формуле:
L = 3600·Fo ·vо , (3.21)
Объемный расход воздуха, выходящего из душирующего патрубка, составит:
L = 3600·0,41·1,9=2804 м3/ч.
При тепловом облучении необходимо применять средства индивидуальной защиты [9].
Костюм для рабочих горячих цехов, представленный на рисунке 3.6 состоит из двубортной широкого покроя куртки и брюк. Спецодежду рабочих горячих цехов изготавливают из сукна [10].
Для защиты головы от перегрева и ожогов применяют шляпы с широкими полями из войлока или грубого сукна [11].
Для защиты ног применяют специальную обувь. Обувь должна легко сниматься с ноги и иметь застежки (но не шнуровки). Обувь должна иметь подошву хромового дубления (но не резиновую). Для уменьшения скольжения ходовая часть подошвы выполняется рифленой.
Для защиты лица и глаз используют щитки из органического стекла.
Для снижения теплового облучения необходимо увеличить расстояние между рабочим и источником излучения.
Для защиты работающих от теплового потока используют теплозащитные устройства. В данном случае печи оборудованы защитными экранами. Средства защиты должны обеспечивать интенсивность теплового потока на рабочих местах не более 140 кВт ⁄ м² [15].
Одним из основных средств защиты от теплового излучения является тепловая изоляция плавильных и раздаточных печей. Тепловая изоляция плавильных и раздаточных печей может быть теплоотводящая (устройство, охлаждаемое из металлической сетки или из металлических цепей), теплопоглощающая (устройство из стальных заслонок или щитов, облицованных асбестом, легковесом и др.).
3 Мероприятия по охране труда на участке плавки и заливки
Мероприятия по технике безопасности на участке плавки и заливки следующие:
Каркас индукционной печи изолирован от витков индуктора.
Кабели, подводящие ток к индуктору печи, изолированы и ограждены.
Механизм наклона печи снабжен ограничителем наклона печи и тормозом, обеспечивающим немедленную остановку печи во время ее наклона в любом положении, а также остановку печи во время ее наклона в случае перерыва в питании электроэнергией.
Скачать реферат