Обеззараживание техники, санитарная обработка

k7 – коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха - 1;

Q0 – количество выброшенного (разлившегося) при аварии СДЯВ.

Qпо = (т).

По вторичному облаку:

,

где k2 – коэффициент, зависящий от физико-химических свойств СДЯВ, k2 = 0,025;

k4 – коэффициент, учитывающий скорость ветра, рассчитывается по формуле:

,

где V – скорость ветра, м/с.

k4 = 1 + 0,33 (3 – 1) = 1,66;

k6 – коэффициент, зависящий от времени, прошедшего после аварии. Значение коэффициента определяется после расчета продолжительности испарения Т, которое определяется по формуле:

,

где h – толщина слоя СДЯВ (при разливе – 0,05), м;

d – удельная масса СДЯВ (0,681), т/м3.

= 0,8 (ч.)

Коэффициент k6 будет равен:

= 0,84.

= 0,87 (т).

Определим размеры зоны химического заражения.

Найдем глубины зон заражения: первичного облака (Гп.о.) и вторичного облака (Гв.о.) в зависимости от эквивалентного количества вещества и скорости ветра.

Тогда глубина зон заражения первичного облака составит:

Гп.о. = 0,68 + = 0,96 (км).

Глубина зоны вторичного облака заражения составит:

Гв.о. = 1,53+= 2,32 (км).

Полная глубина зоны заражения обуславливается воздействием первичного и вторичного облака СДЯВ, определяется:

Г = .

Г = 2,32 + 0,5*0,96 = 2,8 (км).

Объект расположен на расстоянии 3 км от места разлива аммиака, следовательно, он окажется в зоне заражения.

2. Определение площади зоны заражения.

Площадь зоны заражения первичным (вторичным) облаком СДЯВ определяется по формуле:

,

где Sв – площадь зоны возможного заражения СДЯВ, км2;

φ – угловые размеры зоны возможного заражения, град; зависит от скорости ветра.

Для определения необходимо знать скорость ветра: при скорости ветра 3 м/с φ = 45º. Тогда площадь зон возможного заражения составляет для первичного облака:

45= 0,36 (км2);

для вторичного облака:

45 = 2,1 (км2).

Площадь зоны фактического заражения, Sф. (км), рассчитывается по формуле:

,

где k8 – коэффициент, зависящий от степени вертикальной устойчивости воздуха, при изотермии принимается 0,133;

N – время, прошедшее после аварии, час., рассчитывается по формуле:

N = Г/V,

где Г – полная глубина зоны заражения, км;

V – скорость переноса зараженного воздуха, км/час (V = 18 км/час).

Тогда N = 2,8 / 18 = 0,16 (час.).

Sф = 0,38 (км2).

4. Определение возможных потерь в очаге химического поражения.

Возможные потери в очаге химического поражения от СДЯВ зависят от условий расположения людей и обеспечения их противогазами.

Возможные потери рабочих, служащих и населения от СДЯВ в очаге поражения составят 14 % (учитывая, что обеспеченность противогазами составляет 80%) от численности рабочих и служащих объекта:

170 * 0,14 = 24 (чел.).

Ориентировочная структура потерь людей в очаге поражения составит:

легкой степени (25%) = 6 (чел.);

средней и тяжелой (40%) = 10 (чел.);

со смертельным исходом (35%) = 8 (чел.).

Таблица 3.4

Результаты оценки химической обстановки

Выводы: а) в случае разрушения емкости с 100 т аммиака на железнодорожной станции при заданных метеоусловиях объект может оказаться в зоне химического заражения и может попасть в зону химического заражения через 0,16 ч. На территории этого объекта могут возникнуть очаг химического поражения, потери личного состава в котором могут достигать 14%.

б) учитывая, что кроме железнодорожной станции вокруг рассматриваемого объекта могут находится и другие химически опасные объекты, необходимо предусмотреть мероприятия по защите рабочих и служащих.

Такими мероприятиями могут быть:

- организация системы оповещения населения;

- подготовка специальных невоенизированных формирований;

- разведка очага поражения;

- оценка химической обстановки;

- укрытие людей в подвалах, в подготовленных защитных помещениях или срочная эвакуация из очага химического поражения на незараженную территорию;

- использование средств индивидуальной защиты;

- оказание медицинской помощи пострадавшим.